[发明专利]考虑成形损伤的抗撞零件仿真设计方法有效
申请号: | 201510472217.7 | 申请日: | 2015-08-05 |
公开(公告)号: | CN105160066B | 公开(公告)日: | 2018-05-18 |
发明(设计)人: | 庄蔚敏;王楠;解东旋;李冰娇;王楠;王志勇;胡哲;敖文宏;刘西洋;杨冠男 | 申请(专利权)人: | 吉林大学 |
主分类号: | G06F17/50 | 分类号: | G06F17/50 |
代理公司: | 长春吉大专利代理有限责任公司 22201 | 代理人: | 齐安全;刘驰宇 |
地址: | 130012 吉*** | 国省代码: | 吉林;22 |
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摘要: | 本发明公开了一种考虑成形损伤的抗撞零件仿真设计方法,以解决现有技术存在的车身高强度抗撞零件仿真设计时忽略零件不同部位成形损伤继承特性所导致的后续仿真计算精度不足及零件结构设计不合理的问题,步骤为:建立车身高强度抗撞零件热成形损伤准则;车身高强度抗撞零件热成形模拟;车身高强度抗撞零件抗撞性能仿真评估。本方法综合考虑了成形温度、成形速率、摩擦等因素的零件仿真成形后的“成形损伤值”作为零件抗撞性能评估时考虑的因素,显著提高了后续仿真计算的精度,减少了反复修改的次数,确保了零件结构设计的合理性,大大降低了抗撞零件仿真设计的难度以及对设计人员的要求。 | ||
搜索关键词: | 考虑 成形 损伤 零件 仿真 设计 方法 | ||
【主权项】:
1.考虑成形损伤的抗撞零件仿真设计方法,其特征在于步骤如下:步骤一、建立车身高强度抗撞零件热成形损伤准则,具体过程为:1)材料高温单向拉伸试验利用热模拟试验机对硼钢试件进行一系列高温单向拉伸试验,试验前利用点焊机将K型热电偶丝(1)的一端焊在每个试件(2)上表面的中央,K型热电偶丝(1)另一端保持自由释放,试验中先将试件(2)夹紧于热模拟试验机的夹具内,同时将K型热电偶丝(1)自由释放的一端与热模拟试验机相连,随后,对热模拟试验机内部空间进行抽真空处理,利用电阻加热方式实现试件(2)的加热过程,而冷却过程中则通过调节压缩空气的流量控制试件(2)的冷却速度,具体试验方案如下:(1)将试件(2)以5℃/s的加热速率加热至925℃后保温3min,确保试件(2)的微观组织完全奥氏体化;(2)以50℃/s的冷却速率使试件(2)依次降至变形温度600℃、700℃、800℃,并在各变形温度下保温5s使试件(2)温度均匀稳定;(3)在设定的变形温度600℃、700℃、800℃和变形应变率0.01s-1 、0.1s-1 、1s-1 、10s-1 下对试件(2)进行拉伸,直至断裂破坏,断裂后对得到的拉伸后试件(8)进行空冷,整个拉伸过程中热模拟试验机会同时记录载荷随时间变化、温度随时间变化的曲线,整个高温单向拉伸试验包含3个变形温度和4个变形应变率组合成的12组试验条件,分别为:变形温度600℃和变形应变率0.01s-1 、变形温度600℃和变形应变率0.1s-1 、变形温度600℃和变形应变率1s-1 、变形温度600℃和变形应变率10s-1 、变形温度700℃和变形应变率0.01s-1 、变形温度700℃和变形应变率0.1s-1 、变形温度700℃和变形应变率1s-1 、变形温度700℃和变形应变率10s-1 、变形温度800℃和变形应变率0.01s-1 、变形温度800℃和变形应变率0.1s-1 、变形温度800℃和变形应变率1s-1 、变形温度800℃和变形应变率10s-1 ,每组试验条件下进行一次高温拉伸试验,将试验中热模拟试验机测得的载荷随时间变化的曲线F(t)按照公式(1)换算为试件(2)的名义应力随时间变化的曲线σnom (t),将CCD摄像机(3)测得的试件(2)的标距段长度随时间变化的曲线ΔL(t)按照公式(2)换算为试件(2)的标距段名义应变随时间变化的曲线εnom (t),按照公式(3)将试件(2)的名义应力随时间变化的曲线σnom (t)换算为试件(2)的真实应力随时间变化的曲线σtrue (t),按照公式(4)将试件(2)的标距段名义应变随时间变化的曲线εnom (t)换算为试件(2)的标距段真实应变随时间变化的曲线εtrue (t),并消去两曲线中的时间变量t,以真实应变εtrue 为自变量,真实应力σtrue 为因变量,得到每一试验条件下的真实应力-应变曲线σtrue (εtrue ): σ n o m ( t ) = F ( t ) A 0 - - - ( 1 ) ]]> 式中:F(t)为载荷随时间变化的曲线;A0 为试件标距段原始横截面积;σnom (t)为试件的名义应力随时间变化的曲线; ϵ n o m ( t ) = Δ L ( t ) L 0 - - - ( 2 ) ]]> 式中:ΔL(t)为试件的标距段长度随时间变化的曲线;L0 为试件标距段原始长度;εnom (t)为试件的标距段名义应变随时间变化的曲线;σtrue (t)=σnom (t)(1+εnom (t)) (3)式中:σnom (t)为试件的名义应力随时间变化的曲线;εnom (t)为试件的标距段名义应变随时间变化的曲线;σtrue (t)为试件的真实应力随时间变化的曲线;εtrue (t)=ln(1+εnom (t)) (4)式中:εnom (t)为试件的标距段名义应变随时间变化的曲线;εtrue (t)为试件的标距段真实应变随时间变化的曲线;2)建立基于成形损伤的本构方程:(1)建立基于成形损伤的本构方程,以考虑热成形时材料的损伤,具体表达式如下: ϵ · e P = ( σ e / ( 1 - f d 1 ) - H - z K ) n 1 ( 1 - f d 1 ) - γ 1 - - - ( 5 ) ]]> ϵ · i j P = 3 S i j 2 σ e ϵ · e P - - - ( 6 ) ]]> ρ ‾ · = A ( 1 - ρ ‾ ) | ϵ · e P | - C ρ ‾ n 2 - - - ( 7 ) ]]> H = B ρ ‾ n 0 - - - ( 8 ) ]]> f · d 1 = Dσ e | ϵ · e p | / ( 1 - f d 1 ) γ 2 - - - ( 9 ) ]]> σ i j = D i j k l ( 1 - f d 1 ) ( ϵ k l T - ϵ k l P ) - - - ( 10 ) ]]> D i j k l = E 2 ( 1 + v ) ( δ i l δ j k + δ i k δ j l ) + E v ( 1 + v ) ( 1 - 2 v ) δ i j δ k l - - - ( 11 ) ]]> 式中: 是成形时的等效塑性应变率;σe 是成形时的等效应力;H是成形时由位错引起的应变强化;成形损伤变量fd1 ,其变化范围为0~1,fd1 =0时表示成形时材料没有损伤,fd1 =1时表示成形时材料完全失效; 为成形时的塑性应变率分量;Sij 为成形时的偏应力分量; ρi 为材料初始状态下的位错密度,ρm 为成形时材料可达到的最大位错密度,且ρi ≤ρ≤ρm ,即 σij 是成形时的应力张量分量; 是成形时的总应变张量分量; 是成形时的塑性应变张量分量;Dijkl 是四阶刚度张量分量;E是杨氏模量;υ是泊松比;δij 为克罗内克因子,下标i、j、k、l变化范围为1~3,重复下标遵循爱因斯坦求和约定;参数z、K、n1 、B、C、D、E是与温度相关的材料参数,定义如下:z=z0 exp(Qk /RT) (12)K=K0 exp(QK /RT) (13)n1 =n10 exp(Qn /RT) (14)B=B0 exp(QB /RT) (15)C=C0 exp(-QC /RT) (16)D=D0 exp(QD /RT) (17)E=E0 exp(QE /RT) (18)式中:R为通用气体常数;T为温度;Q为激活能;(2)确定本构方程中的材料参数:首先,建立求解问题的目标函数,然后对目标函数应用进化规划算法进行优化,最终确定本构方程中的材料参数,这里,需要确定的材料参数总共有20个,依次为:A、n2 、γ1 、γ2 、z0 、n0 、K0 、n10 、B0 、C0 、D0 、E0 、Qk 、QK 、Qn 、QB 、QC 、QD 、QE 、R;根据拟合曲线与试验数据之间的距离建立目标函数: f ( x ) = 1 n Σ i = 1 n w i r i 2 = 1 n Σ i = 1 n w i ( Δσ 2 + Δϵ 2 ) = 1 n Σ i = 1 n w i ( ( σ i c - σ i e ) 2 + ( ϵ i c - ϵ i e ) 2 ) - - - ( 19 ) ]]> 式中:f(x)是关于20个未知材料参数所构成矢量x=(A,n2 ,...,QE ,R)的实值函数;n为试验数据的总容量;wi 为第i数据点的权重值; 分别为第i个试验数据对应的应力和应变值; 分别为与第i个试验数据相对应的拟合曲线上的应力和应变值 为使拟合曲线应变区间向试验数据收敛,将 加入f(x)得到: f ( x ) = 1 n Σ i = 1 n w i ( ( σ i c - σ i e ) 2 + ( ϵ i c - ϵ i e ) 2 ) + W ( ϵ n c - ϵ n e ) 2 - - - ( 20 ) ]]> 式中:W为权重系数;为降低实际使用过程中确定权重值的难度及克服应力应变单位不一致的问题,最终建立的目标函数如下: f ( x ) = 1 n Σ i = 1 n ( w 1 i ( ln ( σ i c ( ϵ i e ϵ n c / ϵ n e ) σ i e ) ) 2 + w 2 i ( ln ( ϵ i c ( ϵ i e ϵ n c / ϵ n e ) ϵ i e ) ) 2 ) + ( ϵ n c - ϵ n e ) 2 - - - ( 21 ) ]]> 式中: w 1 i = nϵ i e / Σ i = 1 n ϵ i e , ( w 1 1 + w 1 2 + ... + w 1 n = n ) - - - ( 22 ) ]]> w 2 i = nϵ i e / Σ i = 1 n ϵ i e , ( w 2 1 + w 2 2 + ... + w 2 n = n ) - - - ( 23 ) ]]> 采用改进的快速进化规划算法对建立的目标函数进行优化,确定全部材料参数,进化规划算法把目标函数作为生物种群,通过突变,选择产生新一代种群;重复这一过程,直到获得合乎要求的种群或规定的进化时限,详细的进化规划是一个迭代的过程:[1]取迭代计数k=1,随机生成μ个种群,即随机输入μ组矢量对(xi ,ηi ),其中 ηi 为进化规划自适应策略参数,i=1,2,3,...,μ;[2]对于每个个体矢量对(xi ,ηi ),计算f(xi );[3]对于每个父代矢量对(xi ,ηi ),生成两个子代矢量对 和 其中: x i 1 ( j ) = x i ( j ) + η i ( j ) N j ( 0 , 1 ) x i 2 ( j ) = x i ( j ) + η i ( j ) δ j η i 1 ( j ) = η i ( j ) exp ( τ 1 N ( 0 , 1 ) + τN j ( 0 , 1 ) ) - - - ( 24 ) ]]> 计算并比较 和 的大小,取两者较小者所对应的矢量对,记为(xi ',ηi '),其中xi (j),xi '(j),ηi (j),ηi '(j)分别为矢量xi ,xi ',ηi ,ηi '的第j个分量,j=1,2,...,P,P为待优化材料参数的个数;N(0,1)为服从一维标准正态分布的随机数;Nj (0,1)为服从一维标准正态分布对应于第j个分量的随机数;δj 为服从柯西分布对应于第j个分量的随机数;参数τ1 和τ分别取 和 标准正态分布和柯西分布的密度函数分别为: f N ( x ) = 1 2 P e - x 2 / 2 , - ∞ < x < + ∞ - - - ( 25 ) ]]> f δ ( x ) = 1 π 1 1 + x 2 , - ∞ < x < + ∞ - - - ( 26 ) ]]> [4]对于所有的i=1,2,3,...,μ,将所有的父代矢量对(xi ,ηi )和子代矢量对(xi ',ηi ')作为一个整体,取出q个矢量对,然后,将所有父代和子代矢量对中的任意一个矢量对与取出的q个矢量对作比较,比较矢量对所对应的目标函数值,如果该矢量对小于q个矢量对中的某一个,则该矢量对得分加1,所有矢量对的最高得分为q,最低得分为0;[5]从2μ个矢量对中选出得分最高的μ个矢量对,作为下一次迭代的父代矢量对;[6]判断迭代结束条件是否满足;如不满足,则k=k+1,并重复上述过程;(3)损伤本构方程的软件实现利用Fortran语言将已确定材料参数的成形损伤本构方程编写为Ls-dyna用户自定义材料子程序,通过用户自定义材料子程序接口嵌入到有限元软件Ls-dyna中;步骤二、车身高强度抗撞零件热成形模拟,具体过程为:1)利用Hypermesh有限元软件建立车身高强度抗撞零件热成形仿真模型,模型中的对象包括板料(6)、凸模(4)、凹模(7)及压边圈(5);2)分别为模型中各对象赋予截面属性和材料特性,所有对象均采用壳单元截面属性,并在其中定义各对象的厚度th,而凸模(4)、凹模(7)及压边圈(5)采用刚体物理材料,并在其中定义各对象的密度ρ、弹性模量E及泊松比υ,而板料(6)则采用上述基于成形损伤的用户自定义物理材料,且所有对象均采用各向同性热材料,并在其中定义各对象的比热容HC及热传导系数TC;3)设置模型中各对象间的接触关系,定义各对象具有的温度场、运动特性、约束条件及模型计算所需的控制卡片;4)利用Ls-dyna软件求解车身高强度抗撞零件热成形仿真模型,得到成形后的零件模型及其成形损伤云图和厚度分布云图;步骤三:车身高强度抗撞零件抗撞性能仿真评估:1)力学使用特性数据库(1)材料高温损伤试验利用Ls-dyna软件对试件(2)进行虚拟试验,整个试件(2)采用壳单元截面属性,并在其中定义试件(2)厚度TH,采用考虑成形损伤的用户自定义物理材料及各向同性热材料,并在其中定义其比热容HC及热传导系数TC,同时,在试件(2)中间区域定义l0 =25mm长的均温段,在该段内施加恒定温度场,而在该段左右两侧区域则按照实际试验中试件(2)温度分布施加相应的温度场,虚拟试验时,约束试件(2)左端节点的全部6个自由度,在右端施加沿轴向随时间变化的强制位移,确保均温段以恒定的应变率进行变形,试验中使均温段取典型的试验条件:成形温度750℃,变形应变率0.1s-1 ;在该条件下,进行一系列虚拟试验,使均温段内单元的成形损伤值分别达到目标成形损伤值0,α1 ,α2 ,......,αM ,即得到一系列均温段具有不同成形损伤值的拉伸后试件(8),并分别测出每一试件(2)均温段长度的变化值 M代表系列虚拟试验所达到的非零目标成形损伤值的个数;利用试验机对试件(2)进行实际试验,实际试验条件与虚拟试验相同,试验中利用CCD摄像机(3)进行拍摄,并通过ARAMIS光学变形系统实时反馈试件(2)均温段的变形量,当各试件(2)均温段长度变化分别达到 时,停止拉伸,此时,实际试验中均温段处材料达到与虚拟试验中同等损伤程度,试验中同一均温段长度变化值重复m次试验;随后,对各试件(2)均温段快速淬火冷却至室温,即得到一系列均温段具有不同成形损伤值的淬火后马氏体相的拉伸后试件(8);(2)试件加工对材料高温损伤试验中获得的一系列淬火后的拉伸后试件(8)进行线切割加工,得到用于材料室温单向拉伸试验所用子试件(9),随后,用细砂纸对所有子试件(9)各表面进行轻微打磨,去除上面的氧化皮,并记录打磨后各子试件(9)标距段的最小截面积,作为下述材料室温单向拉伸试验中子试件(9)标距段的原始横截面积A0 ;(3)材料室温单向拉伸试验利用电子万能试验机对材料高温损伤试验中获得的均温段具有不同损伤值的子试件(9)进行m种不同服役应变率的单向拉伸试验,所有子试件(9)均在室温下拉伸直至断裂,整个拉伸过程中试验机会记录载荷随时间变化的曲线F(t),并将其按照公式(1)换算为子试件(9)的名义应力随时间变化的曲线σnom (t),而采用拉伸引伸计测出子试件(9)的标距段长度随时间变化的曲线ΔL(t),并将其按照公式(2)换算为子试件(9)的标距段名义应变随时间变化的曲线εnom (t),按照公式(3)将子试件(9)的名义应力随时间变化的曲线σnom (t)换算为子试件(9)的真实应力随时间变化的曲线σtrue (t),按照公式(4)将子试件(9)的标距段名义应变随时间变化的曲线εnom (t)换算为子试件(9)的标距段真实应变随时间变化的曲线εtrue (t),并消去两曲线中的时间变量t,以真实应变εtrue 为自变量,真实应力σtrue 为因变量,得到每一试件(9)的真实应力-应变曲线σtrue (εtrue );最终,得具有不同成形损伤值、不同服役应变率的试件(9)的真实应力-应变曲线σtrue (εtrue ),用于建立下述考虑成形损伤的服役本构方程;2)建立考虑成形损伤的服役本构方程建立考虑成形损伤的服役本构方程,具体表达式如下: ϵ · p = ( σ / ( 1 - f d 2 ) - F ρ ‾ s n a - y Y ) n c ( 1 1 - f d 2 ) γ 3 - - - ( 27 ) ]]> ϵ · i j p = 3 S s - i j 2 σ ϵ · p - - - ( 28 ) ]]> ρ ‾ · s = Z ( 1 - ρ ‾ s ) | ϵ · p | - G ρ ‾ s γ 4 - - - ( 29 ) ]]> f · d 2 = β 1 ( σ ϵ · p ) f d 2 γ 5 + β 2 ( ϵ · p ) γ 6 cosh ( β 3 ϵ · p ) ( 1 - f d 2 ) γ 7 - - - ( 30 ) ]]> σ s - i j = D s - i j k l ( 1 - f d 2 ) ( ϵ k l t - ϵ k l p ) - - - ( 31 ) ]]> D s - i j k l = L 2 ( 1 + v ) ( δ i l δ j k + δ i k δ j l ) + L v ( 1 + v ) ( 1 - 2 v ) δ i j δ k l - - - ( 32 ) ]]> 式中: 是服役时的等效塑性应变率;σ是服役时的等效应力;服役损伤变量fd2 ,其变化范围为0~1,fd2 =0时表示服役时材料没有服役损伤,fd2 =1时表示服役时材料完全失效; 为服役时的塑性应变率分量;Ss-ij 为服役时的偏应力分量; ρsi 为服役前材料的位错密度,ρsm 为服役时材料可达到的最大位错密度,且ρsi ≤ρs ≤ρsm ,即 σs-ij 是服役时的应力张量分量; 是服役时的总应变张量分量; 是服役时的塑性应变张量分量;Ds-ijkl 是四阶刚度张量分量;L是杨氏模量;υ是泊松比;δij 为克罗内克因子,下标i、j、k、l变化范围为1~3,重复下标遵循爱因斯坦求和约定;参数y、Y、F、G、L、β1 、β2 、β3 、γ5 、γ6 是与成形损伤相关的材料参数,定义如下:y=y0 exp(Wy /fd1 ) (33)Y=Y0 exp(WY /fd1 ) (34)F=F0 exp(WF /fd1 ) (35)G=G0 exp(-WG /fd1 ) (36)L=L0 exp(WL /fd1 ) (37) β 1 = β 10 exp ( W β 1 / f d 1 ) - - - ( 38 ) ]]> β 2 = β 20 exp ( W β 2 / f d 1 ) - - - ( 39 ) ]]> β 3 = β 30 exp ( W β 3 / f d 1 ) - - - ( 40 ) ]]> γ 5 = γ 50 exp ( W γ 5 / f d 1 ) - - - ( 41 ) ]]> γ 6 = γ 60 exp ( W γ 6 / f d 1 ) - - - ( 42 ) ]]> 确定考虑成形损伤的服役本构方程中材料参数及服役本构方程软件实现所用的方法与建立基于成形损伤本构方程时所用的方法完全相同,而这里,需要确定的材料参数总共有25个,依次为:Z、γ3 、γ4 、γ7 、nc 、y0 、Y0 、F0 、G0 、L0 、β10 、β20 、β30 、γ50 、γ60 、Wy 、WY 、WF 、WG 、WL 、 3)车身高强度抗撞零件虚拟试验(1)利用Hypermesh软件建立车身高强度抗撞零件虚拟试验模型,虚拟压溃试验模型中的对象包括:刚性壁障(10)、压溃薄壁抗撞零件(11);虚拟弯曲试验模型中的对象包括:1号刚性圆滚(12)、弯曲薄壁抗撞零件(13)、2号刚性圆滚(14)、3号刚性圆滚(15);(2)分别为模型中各对象赋予截面属性和材料特性,所有对象均采用壳单元截面属性,抗撞零件的厚度分布继承热成形后零件的厚度分布,刚性壁障(10)及所有刚性圆滚均采用刚体物理材料,并在其中定义各对象的密度ρ、弹性模量E及泊松比υ,而压溃薄壁抗撞零件(13)和弯曲薄壁抗撞零件(13)则采用考虑成形损伤的用户自定义服役本构物理材料;(3)设置模型中各对象间的接触关系,定义各对象的运动特性、约束条件及模型计算所需的控制卡片;(4)利用Ls-dyna软件求解车身高强度抗撞零件虚拟试验模型,输出抗撞零件随时间变化的变形趋势云图、接触力曲线及吸能量曲线,并与设计目标值进行对比,以确认该抗撞零件是否符合设计要求。
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- 2019-07-19 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明提供一种虚拟量测方法和虚拟量测装置,该虚拟量测方法用于预测膜层厚度,该虚拟量测方法包括:获取所述膜层对应的制程参数以及制程时间,根据参数速率关系,以及所述制程参数,确定所述制程参数对应的成膜速率,根据所述制程时间、以及所述成膜速率,确定所述膜层的厚度;通过获取膜层对应的制程参数和制程时间,并根据参数速率关系,以及获取的制程参数,可确定膜层的成膜速率,然后根据获取的制程时间和膜层的成膜速率得到膜层的厚度,可消除制程时间对预测的影响,从而使得预测膜厚准确性提高,提高模型的拟合度,解决了现有虚拟量测方法存在预测膜厚不准确的技术问题。
- 基于自适应增强回归的钢筋混凝土柱塑性铰长度计算方法-201910655261.X
- 冯德成;刘振韬;王小丹;常佳琦;陈崟;魏东方 - 东南大学
- 2019-07-19 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明公开了一种基于自适应增强回归的钢筋混凝土柱塑性铰长度计算方法,首先搜集大量已有钢筋混凝土柱塑性铰长度试验数据作为训练集,将混凝土柱塑性铰的加载方式和钢筋参数视为输入变量,钢筋混凝土柱塑性铰长度作为输出变量,通过自适应增强回归算法中的弱回归器对试验数据进行训练,根据训练结果的准确率来确定不同弱回归器的权重,加大预测误差率小的弱回归器的权重,降低预测误差率大的弱回归器的权重,从而将各弱回归器组合成预测精度较高的强回归器,可以直接根据输入的相关参数给出钢筋混凝土柱塑性铰长度预测。本发明提高了计算的效率和精度,使得预测的效果更加贴近实际,具有自适应进化能力。
- 新能源汽车充电规律的多维智能分析系统-201910673113.0
- 李立鸣;谢义苗;胡英健;何乐彰;陈华杰;熊颖杰;姜景辉;苏美玲 - 国网江西省电力有限公司上饶供电分公司;国家电网有限公司;南京德睿能源研究院有限公司
- 2019-07-24 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明公开了新能源汽车充电规律的多维智能分析系统,由基于Kylin的多维分析平台支撑,包括充电数据的数据立方体模型构建模块、时间维度充电频次规律分析模块、空间维度充电量分布规律分析模块、不同车型充电过程变化分析模块等。本发明解决了传统的手动或定制化分析充电规律的问题,尤其是充电规模很大的情况下,将充电数据分析时间从以往的数小时缩短到1分钟以内,支持不同分析维度的即席分析,大幅提高了充电规律分析的时效性,给充电站建设、优化充电调度、充电站规划、单车充电优化等提供了数据决策基础。
- 一种高效的船舶多管路并行智能布局设计方法-201910677254.X
- 谭鹏飞;章青;王显康;姚凯凯;闫斌 - 天津大学青岛海洋技术研究院
- 2019-07-25 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 一种高效的船舶多管路并行智能布局设计方法,根据甲板模块布局和参数,建立空间三维实体模型,确定模块占据的空间布局范围,设置参数并构建空间数学模型,分析原理图并建立信息表,利用优化算法进行优化设计并更新空间参数设置,根据优化数据更新管系三维模型;该方法实现复杂管路系统研发的低成本、高效率、解决现实管路设计中计算机支持程度低、设计手段低下的问题,为设计人员提供有效的参考,简化了管系设计步骤,缩短管系设计周期,改善管系设计效果,对船舶管系设计有重要的工程意义。
- 一种基于贝叶斯混合的多层次系统可靠性分析方法-201910680012.6
- 杨乐昌;王蔷;贺可太 - 北京科技大学
- 2019-07-26 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明提供一种基于贝叶斯混合的多层次系统可靠性分析方法,包括:依据各单元的结构特性,选取描述模型,确定参数直接先验分布;基于可用数据集建立似然函数;应用贝叶斯更新计算参数后验分布;基于系统结构组成,计算系统可靠度函数表达式;利用随机变量转换关系,得系统参数间接先验分布;应用贝叶斯混合方法,计算出系统参数融合先验分布;基于系统参数融合先验分布,计算更新后的系统参数后验分布;根据系统参数后验分布输出各类可靠性指标。本发明的主要创新性在于提出了一种新型贝叶斯混合方法,并用于处理多层次系统可靠性分析中的多源非一致性信息,本发明拓展了传统贝叶斯方法应用范围,并可提高多层次复杂系统可靠性分析的准确性。
- 一种规则虚拟空间家具智能布局的方法-201910698123.X
- 胡华翔;盘子晖;朱永杰 - 佛山市小云科技有限公司
- 2019-07-30 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明公开了一种规则虚拟空间家具智能布局的方法,包括如下步骤:步骤一:数字化,通过后台服务器将空间信息、家具信息以及家具布局约束信息进行数字化,得到虚拟空间以及家具单元;步骤二:在虚拟空间中定义家具布局运算的基本规则,得到规则虚拟空间;步骤三:将家具单元在规则虚拟空间内进行布置摆放;步骤四:判断家具布置是否符合所有家具布局运算的基本规则;步骤五:导出家具布置结果。本发明涉及智能家居装饰设计领域,具体涉及一种规则虚拟空间家具智能布局的方法。通过简单的数据化节省计算资源,在规则的虚拟空间里,依靠简单的算法即可快速合理的将家具进行布局,满足简单场景下的快速布局需求。
- 预测含空腔变截面EFP正侵彻靶板靶后破片质量的方法-201910702099.2
- 邢柏阳;侯云辉;郭锐;杨永亮;江琳;刘荣忠 - 南京理工大学
- 2019-07-31 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明公开了一种预测含空腔变截面EFP正侵彻靶板靶后破片质量的方法,在考虑了EFP含空腔、变截面特性的基础上,以牛顿第二定律、A‑T模型和绝热剪切理论为基础,给出了计算EFP正侵彻靶板靶后破片质量的方法。本发明给出的方法,能为评估末敏弹的毁伤效果和指导防护装置的设计提供参考依据。
- 一种建构房屋虚拟现实场景的方法、系统及存储介质-201910710363.7
- 于昕妤;柯昊昂;叶阳凡 - 广州彩构网络有限公司
- 2019-08-02 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明公开了一种基依据用户输入的设计信息建构出一房屋室内场景的虚拟现实场景的建构房屋虚拟现实场景的方法、系统、电子设备及存储介质,用户可以提前了解所欲购买、设计、装潢的房屋于完成时的实际样貌,如此可以刺激使用者的购屋欲望,并减少搭建样品屋、招待中心的成本。
- 一种基于AR交互技术的室内设计系统-201910710376.4
- 叶阳凡;柯昊昂;于昕妤 - 广州彩构网络有限公司
- 2019-08-02 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明公开了一种基于AR交互技术的室内设计系统,包括:图像采集模块、图像分析模块、模块化编辑模块、AR呈现模块和数据处理模块。此系统通过AR呈现模块不仅采用虚拟现实技术对室内的装修风格进行逼真形象的预先设计和展示,让用户可以在预先得到更真实的室内居住感受,同时在装修过程中还可以进行进一步的改进,并且通过交互模块用户可和AR呈现模块所生成的三维视频图像进行实时交流互动,大幅提升互动感。
- 一种管线数据处理方法-201910711170.3
- 殷焕韬;康剑萍;吴学文 - 东莞市水利勘测设计院有限公司
- 2019-08-02 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明公开了一种管线数据处理方法,对初始管线数据进行处理以用于Mike Urban软件建模,初始管线数据包括起始井号、终止井号、坐标、地面高程、埋深、管底高程、管径或断面属性;对初始管线数据进行拆分组合,形成检查井表和管线表以满足建模需要,其中检查井表包括检查井编号、坐标、地面高程、井底高程等属性,以检查井编号作唯一标识码;管线表包括管道编号、形状、规模、上游井号和下游井号、上游管底高程和下游管底高程等属性,以管道编号作唯一标识码,通过井号属性与检查井表建立连接关系。本申请通过采用采用Excel VBA、Microsoft Acess软件,实现了对管线数据的快捷、方便、准确的处理。
- 基于空间优化的芯片设计方法及其芯片-201910719503.7
- 白冰 - 光子算数(苏州)智能科技有限公司
- 2019-08-06 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明公开了一种基于空间优化的芯片设计方法及其芯片,设定一最小的可用来分配给当前申请对象使用的最小可分配地址;接收申请对象发送的申请阻变式存储器空间的请求;将所述最小可分配地址分配给提出请求的申请对象,并在此之后重新设定最小可分配地址以供后续申请对象使用;根据芯片的应用场景的不同,分别相应配置各个不同类型表项的起始地址和结束地址,以将三态存储器空间进行合理划分并分配给各个不同类型表项使用。本发明可最大限度地利用芯片的内部存储器空间,以达到最优的资源利用率,从而节省芯片的成本。
- 一种新型装修方案自动获取系统及方法-201910727155.8
- 刘晓峰;郑丹 - 广州神蛋网络科技有限公司
- 2019-08-07 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明属于装修技术领域,公开了一种新型装修方案自动获取系统及方法。本发明中的系统包括管理子系统、装修方案自动设计子系统、推荐设计需求子系统以及输入设计需求子系统,管理子系统分别与装修方案自动设计子系统、推荐设计需求子系统以及输入设计需求子系统连接。本发明中的方法包括如下步骤:S1、初始化;S2、接收用户基础户型图数据;S3、调取并显示推荐设计需求子系统中的推荐设计需求数据;S4、使用输入设计需求子系统接收用户设计需求数据;S5、调取现有设计方案数据;S6、使用装修方案自动设计子系统获取并储存装修方案。本发明解决了现有技术存在的不能按照用户的需求自动生成装修方案和需要多次的修改才符合设计需求的问题。
- 集成电路系统物理版图生成方法、装置、设备及存储介质-201910734808.5
- 亨利·H·邵 - 慧讯圆成电子科技(南通)有限公司
- 2019-08-09 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明公开了一种集成电路系统物理版图生成方法、装置、设备及存储介质。该方法包括:建立工作层组合,工作层组合包括由下而上依次排列的有源层、无源层以及终端层;获取集成电路系统的等效电路;基于集成电路系统的等效电路,且利用物理版图单元库,在工作层组合中形成集成电路系统物理版图;将集成电路系统物理版图与集成电路系统的等效电路进行一致性验证,通过本发明的技术方案,能够生成与集成电路系统的等效电路相同的目标电路功能的集成电路系统物理版图,来作为沟通集成电路系统等效电路设计和生产之间的桥梁,以节省加工制造实现目标电路功能的集成电路系统的生产成本。
- 一种基于跨座式单轨列车的黏着控制仿真方法-201910734845.6
- 王嵩;李强;黄景春;张文博;王青元;孙鹏飞 - 西南交通大学
- 2019-08-09 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明公开了一种基于跨座式单轨列车的黏着控制仿真方法,其包括以下步骤:S1、基于SIMPACK平台搭建跨座式单轨列车模型;S2、基于MATLAB平台建立黏着系数估计模型和黏着控制模型;S3、在MATLAB中添加SIMPACK的SIMAT模块;S4、获取实际蠕滑速度和轨面的黏着特性曲线;S5、获取列车的运行状态和参考蠕滑速度;S6、获取牵引电机力矩指令值的补偿值;S7、判断是否继续仿真,若是则将牵引电机力矩指令值的补偿值反馈至跨座式单轨列车模型,并返回步骤S3,否则结束仿真。本发明可以缩短列车制动距离,改善乘车舒适性,能显著地减少机车的空转和滑行,避免轮轨严重擦伤,并延长轮轨的使用寿命。
- 一种涡轮钻使用的阻力分析方法及相关计算机程序产品和存储介质-201910739660.4
- 华成舸;潘剑;夏朝红;伍俊;刘畅;张修阳;康柱;郑力铭;李兵奇 - 西安科智骨医疗器械有限公司
- 2019-08-12 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 一种涡轮钻使用的阻力分析方法及相关计算机程序产品和存储介质,涉及机械领域,尤其涉及一种涡轮钻的使用方法及相关计算机程序产品和存储介质,确定待处理牙齿的第一轴心点,基于第一轴心点,确定阻力点的第一运动方向,判断所述第一运动方向与相邻牙齿或牙龈是否为阻挡关系,确定切割线,使用涡轮钻沿所述切割线切割所述待处理牙齿或牙龈,以生成第二轴心点和第二运动方向,判断所述第二运动方向与所述相邻牙齿或所述牙龈的位置关系是否为阻挡关系,如果是,重复以上步骤直至所述第二运动方向与所述相邻牙齿或所述牙龈之间的所述阻挡关系消除,使用拔牙工具拔出所述待处理牙齿。
- 一种基于图论的3D打印切片处理方法-201910742360.1
- 吴婷;张礼兵 - 嘉兴学院
- 2019-08-13 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明涉及一种基于图论的3D打印切片处理方法,1)对三角网格模型数据进行排序,以减少切平面与三角片的求交次数,提高分层处理速度;2)根据切片精度,沿z轴方向计算模型的切片总数和各层切平面高度,然后筛选与各层切平面相交的三角片集合;3)计算切平面与三角片集合的交点,并根据交点连接关系构建无向连通图;4)对每层切片构建的无向连通图,计算无向连通图的联通分量,并对每个联通分量中的顶点基于深度优先搜索算法进行排序,然后根据排序结果和模型的封闭性,构建打印填充区域。本发明利用基于图论的强大搜索技术,无需网格拓扑关系和邻接关系的复杂计算,能够快速获取有序层切轮廓,适用于封闭和非封闭模型的3D打印。
- 一种基于人工鱼群算法的LCL滤波器参数优化方法-201910743639.1
- 夏正龙;邓斌 - 江苏师范大学
- 2019-08-13 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 一种基于人工鱼群算法的LCL滤波器参数优化方法,包括,根据系统要求和需要实现的功能建立相应的数学模型;建立适应度函数:利用开关频率处的谐波电流衰减比作为适应度函数;建立约束条件;调用人工鱼群算法进行滤波器参数优化择优:规定好人工鱼群的数目、迭代次数、最多试探次数以及步长和拥挤度因子等。本发明的算法较爬山算法、遗传算法和粒子群算法来说具有良好的求取全局极值能力,便于获得多次迭代后的LCL滤波器的最优参数,且人工鱼群算法对初值选择不敏感条件低、鲁棒性强以及简单易实现等优点。
- 一种用于超声速喷主流干扰研究的带舵细长旋成体数值计算模型-201910777227.X
- 王江峰;李龙飞;王丁;杨天鹏;李佳伟 - 南京航空航天大学
- 2019-08-21 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 一种用于超声速喷主流干扰研究的带舵细长旋成体数值计算模型,属飞行器气动布局设计领域。该模型,整个旋成体外形是由卡门曲线生成的头部和特定长细比的圆柱构成,头部后安装有“X”形的梯形舵,对称面子午线上安装有7个串联排布、大小相等、间距相等的喷口。对于数值仿真,通过对该模型施加超声速来流与喷流条件,研究结果数据能够清晰地反映喷主流干扰在舵面影响下的效果。此模型结构简单,便于建模,具有很强的可实施性和工程应用价值。
- 借助于分布式模拟硬件对发电站模拟的方法-201510632862.0
- D·克莱尔;T·奥尔托夫;C·施皮斯卡 - 西门子股份公司
- 2015-09-29 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明涉及一种借助于分布式模拟硬件对发电站模拟的方法,特别是用于测试目的,该分布式模拟硬件包括一个或者多个仿真单元(12‑16),每个仿真单元(12‑16)具有至少一个仿真部件(20‑28),以及具有过程模型(18)的模拟单元,其中该仿真部件(20‑28)以共同的周期来周期地操作,其中相应的周期用于形成时间戳(44),并且根据恰当的命令(38)由每个仿真部件(20‑28)保存的数据包(40)被自动地提供有相应的时间戳(44),并且其中数据包(40)所包括的数据根据规定的格式被组织并且包括信号图。
- 一种基于CEP推理引擎的产线调度方法和系统-201410836155.9
- 张佳隆;石硕;张华良;曾鹏;于海斌 - 中国科学院沈阳自动化研究所
- 2014-12-29 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明涉及一种基于CEP推理引擎的产线调度方法,包括以下步骤:CEP模块接收用户订单并查询服务库,根据反馈的可执行操作列表进行生产任务的动态分配,将动态分配结果形成事件流发送至IRIS模块;IRIS模块将事件流与具有专家先验知识的规则库进行匹配,得到预设流程发送至情景生成模块;情景生成模块进行语义化建模,并将预设流程输出至服务执行模块;服务执行模块根据用户的性能指标,将预设流程通过查找语义库进行优化并执行。系统包括CEP模块、IRIS模块、情景生成模块和服务执行模块。本发明可以实时地响应客户需求的变化,允许生产过程中生产计划的变更好地应对工业4.0小批量、定制化、个性化的生产需求,增加了产线的灵活性,使生产效率达到最大化。
- 一种用于3D打印模型自动排版的方法和系统-201610472766.9
- 韩聪;张春裕 - 佛山市晗宇科技有限公司
- 2016-06-23 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明公开了一种用于3D打印模型自动排版的方法和系统,通过将需要打印的3D模型输入电脑,得到各3D模型的尺寸参数,系统根据预设的条件进行优化自动排版,代替人工手工排版,不但省时省力,效率大大提高,而且打印的准确性高,打印后无需进行核对部件,方便快捷。
- LC-VCO的系统设计方法、装置-201510212617.4
- 陈岚;霍允杰;王海永 - 中国科学院微电子研究所
- 2015-04-29 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明提供一种LC‑VCO仿真器模型,包括:NMOS器件和PMOS器件,PMOS器件的漏极与NMOS器件的漏极连接,PMOS器件的源极与直流输入端连接,NMOS器件的源极接地,NMOS器件和PMOS器件的漏极分别与栅极连接。该模型具有更高的模型精度,应用于系统设计方法时,通过该模型获得器件的电性图表,进而获得器件参数,进而进行仿真性能参数的判断。
- 星载柔性附件热致微振动响应仿真分析平台-201610865905.4
- 孙树立;刘正山;勾志宏;苑远;吕书明;孙治国;袁俊刚;隋杰;汤槟;郑方毅;陈璞;曲广吉;王大钧 - 北京大学;中国空间技术研究院
- 2016-09-29 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明涉及星载柔性附件热致微振动响应仿真分析平台,属于高精度航天器设计及动力学仿真与控制技术领域,包括数据输入建模模块、在轨热分析模块、等效热荷载导算模块、高精度模态分析模块、高精度振动响应分析模块、后处理模块,各个模块顺次相连,前一模块的输出作为下一个模块的输入;该分析平台开展工程实用化的星载大型柔性附件热振动的分析仿真研究及相应计算软件的研发,达到了快捷、高效获取大型柔性构件热致微振动及其与星体耦合振动响应的目的;同时,分析仿真平台可推动星载大型柔性构件热变形和热致微振动仿真分析技术的工程应用和考核验证,并带动相关支撑技术研究进展,为后继新型卫星型号研制积累技术基础。
- 输电线路杆塔的点云数据提取方法及装置-201610985203.X
- 谭弘武;杨鹏;黄朝华 - 北京煜邦电力技术股份有限公司
- 2016-10-25 - 2019-11-12 - G06F17/50
- 本发明实施例公开了一种输电线路杆塔的点云数据提取方法及装置。所述方法包括:估算所述输电线路杆塔的塔顶位置点;根据所述塔顶位置点的高度,估算所述输电线路杆塔的塔臂高度,并依据估算得到的塔臂高度将所述输电线路杆塔划分为塔顶部分及塔身部分;根据圆拟合的方式,提取所述塔顶部分的点云数据;以及根据有向包围盒OBB拟合的方式,提取所述塔身部分的点云数据。本发明实施例提供的输电线路杆塔的点云数据提取方法及装置提高了输电线路杆塔的点云数据提取的准确度。
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