[发明专利]一种结构健康诊断的整体局部信息融合方法无效
申请号: | 201010562481.7 | 申请日: | 2010-11-29 |
公开(公告)号: | CN102034021A | 公开(公告)日: | 2011-04-27 |
发明(设计)人: | 孙晓丹;鲍跃全;李惠;欧进萍 | 申请(专利权)人: | 李惠;鲍跃全 |
主分类号: | G06F19/00 | 分类号: | G06F19/00 |
代理公司: | 暂无信息 | 代理人: | 暂无信息 |
地址: | 150090 黑龙江省哈尔滨市黄河路*** | 国省代码: | 黑龙江;23 |
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摘要: | 本发明提供一种基于整体加速度与局部应变传感器监测信息的结构健康诊断的整体局部信息融合方法。步骤包括对目标结构布置加速度与应变传感器并进行振动测试,得到加速度与应变时程响应,识别结构的模态参数;建立结构的有限元模型;采用模态应变能指标,通过实测的模态振型,初步定为损伤范围。本发明融合了整体加速度与局部应变传感器的信息进行结构健康诊断,充分利用了结构健康监测中的多传感器信息,并且采用Bayesian概率理论,考虑实测信息的不确定性,符合工程实际特性。本发明可以得到准确、可靠、稳定的损伤诊断结果,具有较强的抗噪性与鲁棒性。 | ||
搜索关键词: | 一种 结构 健康 诊断 整体 局部 信息 融合 方法 | ||
【主权项】:
1.一种结构健康诊断的整体局部信息融合方法,其特征在于:步骤如下:步骤一:对目标结构布置加速度与应变传感器并进行振动测试,得到加速度与应变时程响应,识别结构的模态参数,包括频率、振型、应变模态,第n次测试得到的模态数据用
表示,γ ^ n = [ ω ^ 1 n , . . . , ω ^ N m n , φ ^ 1 nT , . . . , φ ^ N m nT , Ψ ^ ϵ 1 nT , . . . , ψ T ϵN m nT ] T ∈ R N t ]]> Ns次测试数据组成
步骤二:建立结构的有限元模型,在有限元中,结构整体刚度矩阵K用单个子结构的刚度
表示,即K = Σ i = 1 N θ θ i K i ]]> Ki是单个子结构的刚度矩阵,Nθ是子结构的数量,这时引进无量纲的刚度折减因子θ来模拟各子结构的刚度对整体刚度矩阵的实际贡献;Θ={θi;i=1,...,Nθ}步骤三:采用模态应变能指标,通过实测的模态振型,初步定为损伤范围;
式中
是完好结构的第j阶振型的二次导数,
是损伤结构的第j阶振型的二次导数,总损伤指数为各个模态损伤指数的和,即:ξ i = Σ j β i , j ]]> 步骤四:Hj表示结构的损伤情况,对于包含Nθ个子结构的结构,假设的损伤情况H有
种,Hj发生的先验概率记为P(Hj),则在有测量模态参数
的情况下,Hj发生的概率为
根据Bayesian定理:P ( H j | Ψ ^ N s ) = P ( H j , Ψ ^ N s ) P ( Ψ ^ N s ) = P ( Ψ ^ N s | H j ) P ( Ψ ^ N s ) P ( H j ) ]]> 在所有的Hj中,后验概率最大的Hj,记为Hmax为可能的损伤情况P ( H max | Ψ ^ N S ) = max ∀ H j P ( H j | Ψ ^ N S ) ]]>P U ( H j | Ψ ^ N s ) = P U ( Ψ ^ N s | H j ) P ( Ψ ^ N s ) P ( H j ) = f ( Θ H j max | Ψ ^ N s ) P ( H j ) ]]> 因为
每次测试是相互独立,则根据概率论的公理得:f ( Ψ ^ N s | Θ H j ) = f ( γ ^ N s | Ψ ^ N s - 1 , Θ H j ) f ( Ψ ^ N s - 1 | Θ H j ) = · · · = Π n = 1 N s f ( γ ^ n | Ψ ^ n - 1 , Θ H j ) ]]> 式中
因为由
所确定的结构模型的第n次的模态测试结果不会受到以前测得的模态参数的影响,所以:f ( Θ H j | Ψ ^ N s ) = cf ( Θ H j ) Π n = 1 N s f ( γ ^ n | Θ H j ) ]]> 假定对于不同的模态振型和频率相互独立,则f ( γ ^ n | Θ H j ) = Π r = 1 N m f ( ω ^ r | Θ H j ) f ( φ ^ r | Θ H j ) f ( ψ ^ r | Θ H j ) ]]> 其中,频率、振型与应变模态的概率密度函数
与
可以分别表示为f ( ω ^ r | Θ H j ) = c 1 exp [ - 1 2 ( ω ^ r - ω r δ ω r ) 2 ] ]]>f ( φ ^ r | Θ H j ) = c 2 exp [ - 1 2 ( φ ^ r - α r φ r ) T C r - 1 ( φ ^ r - α r φ r ) ] ]]>f ( ψ ^ ϵr | Θ H j ) = c 3 exp [ - 1 2 ( ψ ^ ϵr - β r ψ ϵr ) T D r - 1 ( ψ ^ ϵr - β r ψ ϵr ) ] ]]> 式中c1c2与c3是标准化系数,
是
方差矩阵的Cr对角线元素,
是
方差矩阵的Dr的对角线元素;δ ωr 2 = 1 N s Σ n = 1 N s ( ω ^ r ( n ) 2 - ω ^ ‾ r 2 ) ]]>δ φr 2 = 1 N s Σ n = 1 N s | | φ ^ r ( n ) - φ ^ ‾ 2 | | 2 | | φ ^ r ( n ) | | 2 ]]>δ ψr 2 = 1 N s Σ n = 1 N s | | ψ ^ r ( n ) - ψ ^ ‾ r | | 2 | | ψ ^ r ( n ) | | 2 ]]> 则整理后得f ( Θ H j | Ψ ^ N s ) = cexp [ - 1 2 J ( Θ H j ) ] ]]> 其中J ( Θ H j ) = Σ r = 1 N m J r ( Θ H j ) ]]> 其中J r ( Θ H j ) = Σ n = 1 N s { ( φ ^ r ( n ) - α r φ r ( Θ H j ) ) T C r - 1 ( φ ^ r ( n ) - α r φ r ( Θ H j ) ) + ]]>( ψ ^ ϵr ( n ) - β r ψ ϵr ( Θ H j ) ) T D r - 1 ( ψ ^ ϵr ( n ) - β r ψ ϵr ( Θ H j ) ) + ( ω ^ r 2 ( n ) - ω r 2 ( Θ H j ) ) 2 / δ ωr 2 } ]]>
为
取最小值时
的取值,上限概率
的值与
和先验概率P(Hj)有关,根据极大后验概率法,可以计算出最可能的损伤Hmax的概率![]()
P U ( H j | Ψ ^ N s ) = f ( Θ H j max | Ψ ^ N s ) P ( H j ) = c · exp { - 1 2 J ( Θ H j max ) } · P ( H j ) ]]>max [ P U ( H j | Ψ ^ N s ) ] = max [ ln P U ( H j | Ψ ^ N s ) ] ]]>= max [ c · exp { - 1 2 J ( Θ H j max ) } · P ( H j ) ] = min [ J ( Θ H j max ) - ln P ( H j ) ] ]]> 定义指标E H = min [ 1 2 J ( Θ H j max ) - ln P ( H j ) ] ]]> EH值越小则损伤的概率
越大,而误差函数直接与结构损伤前后的频率位移模态和应变模态相关;步骤五:利用已知损伤信息,EH的值和先验概率有关,假设损伤单元的集合Hj包含Nθ个单元,则损伤情况集合Hj(j=1,…,NH)有
种组合,先验概率为
假设通过应变传感器实测的应变值可以直接判断杆件是否损伤,如果Nθ个杆中有Na(≤Nθ)个杆上布置了应变传感器,则先验概率变为P ( H j ) = 1 / ( 2 N θ - N a - 1 ) ; ]]> 步骤六:逐个消去法定位损伤单元,假设该范围内的所有单元都损伤,有ne个单元,计算
的值,然后去掉其中一个单元,重新计算
定义变化率VV = E H n e - 1 - E H n e E H n e × 100 % ]]> 如果变化率V较大,则说明去掉的单元对结果影响较大,认为其为损伤单元,以此类推,直至计算完最后一个单元,每次计算时只去掉其中一个单元。
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