[发明专利]一种晶闸管控制变压器式可控电抗器优化控制方法

权利要求书

1.一种晶闸管控制变压器式可控电抗器优化控制方法，其特征在于，该控制方法包括下述步骤：

1）检测可控电抗器未接入时负荷三相有功功率P_L(ab)、P_L(bc)、P_L(ca)、三相无功功率Q_L(ab)、Q_L(bc)、Q_L(ca)；

2）计算三相电流谐波畸变率，具体的过程为：

21）利用步骤1）检测的负荷三相有功功率和三相无功功率P_L(ab)、P_L(bc)、P_L(ca)、Q_L(ab)、Q_L(bc)、Q_L(ca)，求解以下方程组，得到线路功率因数且三相电流不平衡度ε=0时的三相触发角α_a0、α_b0、α_c0：

P+(P+)2+(Q+)2=1(P-)2+(Q-)2(P+)2+(Q+)2=0]]>

其中P₊=P_L(ab)+P_L(bc)+P_L(ca)为正序有功功率，Q₊=(Q_L(ab)+Q_c(ab))+(Q_L(bc)+Q_c(bc))+(Q_L(ca)+Q_c(ca))为正序无功功率，P-=0.5×[PL(ab)-2PL(bc)+PL(ca)-3(QL(ca)+Qc(ca)-QL(ab)-Qc(ab))]]]>为负序有功功率，Q-=0.5×[QL(ab)+Qc(ab)-2(QL(bc)+Qc(bc))+QL(ca)+Qc(ca)+3(PL(ca)-PL(ab))]]]>为负序无功功率；Q_c(ab)=U²×(sin2α_a0-2α_a0+2π)/πX，Q_c(bc)=U²×(sin2α_b0-2α_b0+2π)/πX，Q_c(ca)=U²×(sin2α_c0-2α_c0+2π)/πX分别为a、b、c三相补偿的无功功率，其中U为网点线电压有效值，X为变压器漏抗；

22）按照下式计算当触发角为α_a0、α_b0、α_c0时的谐波畸变率THD₀：

THD0=(Σh=311Iha2/Ifa+Σh=311Ihb2/Ifb+Σh=311Ihc2/Ifc)/3]]>

其中I_fa、I_fb、I_fc分别为流入可控电抗器a、b、c三相的基波电流有效值，I_ha、I_hb、I_hc分别为流入可控电抗器a、b、c三相的谐波电流有效值，下标h代表谐波次数；

基波电流有效值I_f具体表达式为：

If=UπX[Af2+Bf2+AfBf]1/2]]>

A_f＝sin(2α)-2α+2π

B_f＝sin(2β)-2β+2π

其中α、β为可控电抗器a、b、c三相中其中两相的触发角，A_f为α触发角对应相的基波电流系数，B_f为β触发角对应相的基波电流系数，对流入可控电抗器a相的基波电流I_fa：α=α_a0对应a相，β=α_c0对应c相；对流入可控电抗器中b相的基波电流I_fb：α=α_b0对应b相，β=α_a0对应a相；对流入可控电抗器中c相的基波电流I_fc：α=α_c0对应c相，β=α_b0对应b相；

谐波电流有效值I_h具体表达式为：

Ah=1h+1sin(h+1)α+1h-1sin(h-1)α-2hcosαsin(hα)]]>

Bh=1h+1sin(h+1)β+1h-1sin(h-1)β-2hcosβsin(hβ)]]>

其中k为正整数，h为谐波次数，A_h为α触发角对应相的谐波电流系数，B_h为β触发角对应相的谐波电流系数，对流入可控电抗器a相的谐波电流I_ha：α=α_a0对应a相，β=α_c0对应c相；对流入可控电抗器b相的谐波电流I_hb：α=α_b0对应b相，β=α_a0对应a相；对流入可控电抗器c相的电流谐波I_hc：α=α_c0对应c相，β=α_b0对应b相；

3）用户根据对应的国标或实际情况，分别设定线路功率因数、三相电流不平衡度ε、三相电流谐波畸变率THD的阈值，若步骤22）得到的谐波畸变率THD₀小于电流谐波畸变率THD的阈值L_THD，则将触发角α_a0、α_b0、α_c0作为电抗器晶闸管触发角输出后结束优化控制方法流程，否则进入步骤4）；

4）构造电能质量指标的评分函数S_THD、S_ε、；

评分函数S_THD、S_ε、分别为三相电流谐波畸变率、三相电流不平衡度、线路功率因数三项电能质量指标值到指标评分值的函数关系，其评分值从0到100，用来分别表征三项电能质量指标的优劣情况；

5）利用层次分析法分别确定三项电能质量指标的权重ω_THD、ω_ε、；

三项电能质量指标的权重ω_THD、ω_ε、表示三项指标在电能质量整体评价中的相对重要程度；

6）以电能质量最优为目的，利用所述步骤4）得到的电能质量指标的评分函数，以及步骤5）得到的三项电能质量指标的权重，来构造目标函数然后以步骤21）计算的三相触发角α_a0、α_b0、α_c0作为初值，利用牛顿法确定各相触发角α_a、α_b、α_c并输出。