[实用新型]一种8/16变极多速三相异步电动机

说明书

技术领域

本实用新型属于电机设计技术领域，具体涉及一种8/16变极多速三相异步电动机。

背景技术

目前，国内三相异步电动机技术已普遍应用于2极、4极、6极、8极、10极、12极等各极中。现有技术中，6极三相异步电动机，定子冲片的槽数与定子齿宽的乘积是定子轭高的10～18倍，转子冲片的槽数与转子齿宽的乘积是转子轭高的7～16倍；8极三相异步电动机，定子冲片的槽数与定子齿宽的乘积是定子轭高的15～25倍，转子冲片的槽数与转子齿宽的乘积是转子轭高的8～23倍；10极三相异步电动机，定子冲片的槽数与定子齿宽的乘积是定子轭高的24～27倍，转子冲片的槽数与转子齿宽的乘积是转子轭高的9～24倍；12极三相异步电动机，定子冲片的槽数与定子齿宽的乘积是定子轭高的25～28倍，转子冲片的槽数与转子齿宽的乘积是转子轭高的10～26倍；而对于8/16变极多速三相异步电动机的定转子冲片，目前大多采用现有的6～12极的某一极数的三相异步电动机定转子冲片。

图1(a)为现有技术采用8极三相异步电动机定子冲片作为8/16变极多速三相异步电动机定子冲片的结构示意图，当16极定子齿部的磁通密度为一个合理值(例如：15500高斯)时，16极定子轭部的磁通密度则为4620～7710高斯，即16极时的定子轭部磁通密度是定子齿部磁通密度的0.3～0.5倍(而8极时的定子轭部磁通密度是定子齿部磁通密度的0.6～1.0倍，可以接受)，造成16极定子磁路不平衡。

图1(b)为现有技术采用10极三相异步电动机转子冲片作为8/16变极多速三相异步电动机转子冲片的结构示意图，当16极转子齿部磁通密度为一个合理值(例如：15500高斯)时，16极转子轭部的磁通密度则为2770～7400高斯，即16极时的转子轭部磁通密度是转子齿部磁通密度的0.18～0.48倍(而8极时的转子轭部磁通密度是转子齿部磁通密度的0.36～0.96倍，勉强可以接受)，造成16极转子磁路不平衡。如果采用8极三相异步电动机转子冲片结构，则转子轭部的磁通密度将更低，磁路将更不平衡。可见，采用现有的6～12极的某一个极数的三相异步电动机定转子冲片作为8/16变极多速三相异步电动机的定转子冲片，会导致磁路分布极不平衡，定子齿部磁路的磁通密度过于饱和而定子轭部磁路的磁通密度又过低，无法使磁性材料得到充分的应用；有时为了使定子齿部磁路的磁通密度满足要求，不得不加长铁心长度，导致材料的浪费，成本的增加。转子磁路同样存在上述磁路分布不平衡的问题。

现有技术中，常用的三相异步电动机定转子配合的槽数比Q1/Q2有36/28、48/44、54/58、72/58、72/86、72/84、90/72、90/106等，应用于8/16变极多速三相异步电动机中每极每相槽数大多为非整数；例如，定子槽数Q1＝90，则定子每极每相槽数(8极时：q＝Q1/m/2P＝90/3/8＝15/4，16极时：q＝Q1/m/2P＝90/3/16＝15/8，)为非整数。当每极每相槽数为非整数时，绕组中的相带谐波含量异常丰富，电动机运行时电磁噪声显著；同时由于相带谐波含量增加导致电动机谐波漏抗增大、杂散损耗增加，电动机起动力矩、最大力矩及电动机运行效率下降；此外，当每极每相槽数为非整数时，三相绕组之间为非对称排列，致使定子绕组嵌线工时增加，出错率增大。

虽然当Q1＝48可以满足定子每极每相槽数为整数的条件，但现有技术中的48/44系的三相异步电动机为4极或8极三相异步电动机，现有技术中的8极定子冲片，Q1×bt1＝(15～25)hj1；8极转子冲片，Q2×bt2＝(8～23)hj2；bt1为定子齿宽，hj1为定子轭高，bt2为转子齿宽，hj2为转子轭高；而4极定子冲片的槽数和定子齿宽的乘积与定子轭高的比值以及4极转子冲片的槽数和转子齿宽的乘积与转子轭高的比值则更加小。定子齿部磁通密度与定子轭部磁通密度极不均衡，转子齿部磁通密度与转子轭部磁通密度也极不均衡，使磁性材料得不到充分地利用。

此外，采用现有的6～12极的某一个极数的三相异步电动机定子冲片作为8/16变极多速三相异步电动机定子冲片结构，还可能产生电磁噪声，以及运行时产生附加转矩等不良现象。

发明内容

本实用新型提供了一种8/16变极多速三相异步电动机，解决了现有8/16变极多速三相异步电动机所存在的上述技术缺陷，满足8/16变极多速三相异步电动机对振动、噪声、效率、力矩等综合性能的要求。

一种8/16变极多速三相异步电动机，包括定子和与之配合的转子；