[发明专利]一种室内变电站低噪声结构和吸声结构的改进方法

摘要

本发明涉及一种室内变电站低噪声结构和吸声结构的改进方法，通过声辐射特性分析对电力变压器的外部声场进行可视化和量化分析，结合电力变压器声辐射特性和设计部门间的反馈信息对室内变电站的整体布局和吸声结构进行改进优化，以降低噪声敏感区域边界的声压级。室内变电站整体布局的优化包括调整变压器室的位置使其远离噪声敏感区域，降低通风窗的高度以及改变通风窗的朝向等；吸声结构的改进包括增大吸声结构的空腔深度、在泡沫金属吸声板内侧贴附一层金属薄膜及改变部分吸声材料的位置。通过阻抗管对比实测及建立3D多物理场耦合模型进行声辐射特性分析，改进后的吸声结构可以有效改善整体吸声效果并降低变电站的声辐射水平。

主权项

1.一种室内变电站低噪声结构和吸声结构的改进方法,其特征在于，包括：步骤1、对电力变压器磁致伸缩效应到吸声过程进行理论分析；室内变电站内部电力变压器的电磁—机械—声耦合过程包含以下几个环节；首先，磁致伸缩效应包含电磁和机械过程，可由铁心和绕组之间的电磁电路耦合方式表示；其次，磁致伸缩振动通过绝缘油和油箱底部的夹具传递到油箱壁；最后，一部分可听噪声与吸声结构相互作用，转换成热量和机械能，剩余噪声被隔音结构反射后再次与吸声结构相互作用，基于以下公式：(1)磁致伸缩效应方程；油箱内的铁心任意方向的磁致伸缩分量的表达式为：式中，λ_k为k方向上的磁致伸缩量，λ_s为磁致伸缩常数，α_k为磁化方向余弦，M_k为k方向上的磁性材料的磁化强度，M_s为磁性材料的饱和磁化强度；(2)声场方程；在运行的电力变压器中，声速和流体密度通常随时间缓慢变化，因此可用标量波方程来描述电力变压器振动所引起的声场变化：式中，ρ为流体密度，c为声速，p_t为绝对声压，q_d为偶极源，Q_m为单极源；(3)吸声方程和声学—结构耦合方程；声波在传播过程中受到吸声结构表面金属薄膜的阻碍作用，声热转化过程可表示为：ρ_t＝ρ₀(β_Tp_t‑α_pT_t)式中，ρ_t为总密度变化量，β_T为空气等温压缩率，T_t为总声学温度变化量，α_p为等压热膨胀系数；在吸声过程后，声波与吸声结构金属薄膜相互耦合的数学定义为：F_A＝(p_t,R‑p_t,L)n式中，n为曲面法线，u_tt是金属薄膜的加速度，下标L和R表示金属薄膜的两边，F_A为金属薄膜所承受的负载；因此，声波与隔音结构之间的耦合作用可以表示为：F_I＝p_tn_I式中，n_I为隔音结构曲面法线，u_I为相应的加速度，F_I为隔音结构所承受的负载；步骤2、建立有限元计算模型，根据电力变压器产品信息、运行参数和几何参数，建立电力变压器全尺寸的三维声辐射有限元计算模型，将电力变压器模型放置在开放、平坦的表面上进行声辐射特性分析，考虑到电网的安全、经济运行，将负载率设定为60％；步骤4、分析电力变压器噪声的声辐射特性，具体包括：(1)根据经验方程近似计算运行中电力变压器的声功率级：式中，S_r为电力变压器额定容量，单位为MVA，S_p为参考容量(1MVA)，I_T为高压侧的实际计算电流值，I_r为高压侧额定电流值；(2)对主频率附近频率进行远场分析；考虑到油浸式电力变压器噪声的频谱分析结果中低于1kHz的低频部分占相当大的比例，因此，在远场分析时，选择100Hz、200Hz、300Hz、600Hz、800Hz作为分析频率，计算半径设为6.5米，计算平面高度为1.5米至6米；(3)对电力变压器两个正交垂直的平面进行方向性分析，计算半径设为6.5米；由远场分析和方向性分析的计算结果，可以得出如下结论：(1)在同一水平面上，随着频率的增加，相应曲线的平滑度降低，100Hz和200Hz频率分量的振幅大于300Hz、600Hz和800Hz的振幅；(2)在同一水平面上且在一定频率下，两个油罐长边的声压级的最大值大于两个短边的声压级的最大值；100Hz时长边与短边的最大声压级差约为20dB，而200Hz时相应的最大声压级差大于14dB；(3)当远场分析计算平面高度从1.5米到6米变化时，100Hz、200Hz和300Hz的声压级的最大值略微增加，而600Hz和800Hz的最大声压级减小；(4)在油罐上方的垂直平面内，在相同的声压级下，低频噪声的覆盖面积大于高频噪声的覆盖面积，而高频噪声声压级的最大值比低频噪声声压级的最大值大；步骤4、根据分析结果，涉及室内变电站低噪声结构和吸声结构，具体是：宏观层面，在土地成本中性的前提下调整了变压器室的位置使其远离噪声敏感区域至少大于10米；在确保散热效率的基础上，将通风窗的中心高度由6米降到5.1米，以减少在变压器室内较高水平面上出现较高声压级噪声的直接扩散，同时改变通风窗的朝向以避免其朝向噪声敏感区域；微观层面，在电气设备有足够安全距离的前提下，首先，将吸声结构的空腔深度设为设定数值，以提高低频吸声特性，具体是：参考图3，改变吸声结构的空腔深度，在泡沫金属吸声材料内侧贴附一层金属薄膜，空腔深度的计算过程如下：A、变压器室内的声速v_s与年平均工作环境温度T_M之间的关系为：v_s＝331.6+0.6T_M  (式1)；B、对于某一频率的声波，在距刚性壁四分之一波长的数倍处声压为零，空气粒子获得最大振动速度，吸声材料的摩擦阻尼引起的声能损失达到最大，即材料获得最佳的吸声效果，因此，当空腔深度等于四分之一波长的奇数倍时可以得到相应频率的最大吸声系数，空腔深度C、综合考虑吸声结构的吸声效果和占地面积，选择200Hz作为主要的目标吸声频率，取T_M＝19℃带入式1计算v_s，将求得的v_s、m＝0和f_B＝200Hz带入式2，从而确定空腔深度为428.75mm；其次，在泡沫金属吸声板内侧贴附一层金属薄膜以提高吸声系数曲线的峰值；此外，将变压器室下部的一部分吸声材料移到变压器室顶部以直接吸收噪声并能抑制具有更大声压级的反射噪声，且不会增加吸声材料的用量。